山東換熱器密封墊，標準換熱器型號的表示方法 標準換熱器根據其結構形式可分為三大類: 空冷式換熱器、 板式換熱器、 管式換熱器 一、 空冷式換熱器 1、 各部結構形式 氣流部分: 鼓風式空冷器(水平式、 斜頂式) ; 引風式空冷器 管束型式: 絲堵式管箱的管束、 可卸蓋板式管箱的管束、 可卸帽式管箱的管束、 集合管式管箱的管束; 風機傳動形式: V 帶傳動; 齒輪箱減速器傳動; 電動機直接傳動; 懸掛式 V 帶傳動， 電動機軸向上;懸掛式 V 帶傳動， 電動機軸向下 百葉窗型式: 山東換熱器密封墊手動調節百葉窗; 自 動調節百葉窗 2、 各部形式與代號 管束型式與代號: 表 1 管束型式 代號 管箱型式 代號 翅片管型式 代號 鼓風式水平管束 GP 絲堵式管箱 S L 型翅片管 L 斜頂管束 X 可卸蓋板式管箱 K1 雙 L 型翅片管 LL 引風式水平管束 YP 可卸帽蓋式管箱 K2 滾花型翅片管 KL 集合管式管箱 J 雙金屬軋制翅片管 DR 鑲嵌型翅片管 G 3、 管束型號表示方法: 管束基管換熱面積 M2 管排數 管束公稱尺寸: 長× 寬 m 管程數 翅化比/翅化管型式 設計壓力 MPa， 管箱型式 管束型式 4 、 風機型號表示方法: 5、 構架型號表示方法: 6、 百葉窗型山東換熱器密封墊式表示方法: 葉片型式 葉輪直徑×10× 10mm 風量調節方式 電 動 機 功風機傳動方式 葉片數 通風方式 構架公稱尺寸長×寬(對斜頂式構架為長×寬×斜邊長) m， 開(閉) 型式 風箱型式 風機直徑×10mm/臺數 構架型式 公稱尺寸， 長×寬， m 調節方式 7、 空冷器型號的表示方法: 二、 板式換熱器: 1、 常用的板片波紋形式代號: 表 2 序號 波紋形式 代號 1 人字形波紋 R 2 水平平直波紋 P 3 球形波紋 Q 4 斜波紋 X 5 豎直波紋 S 2、 常用的框架形式代號: 表 3 序號 框架形式 代號 1 雙支撐框架式 Ⅰ 2 帶中間隔板雙支撐框架式 Ⅱ 3 帶中間隔板三山東換熱器密封墊支撐框架式 Ⅲ 4 懸臂式 Ⅳ 5 頂桿式 Ⅴ 6 帶中間隔板頂桿式 Ⅵ 7 活動壓緊板落地式 Ⅷ 百葉窗型式， 公稱尺寸/臺數 構架型式， 公稱尺寸， 開(閉) 型式/跨數 風機型式， 葉輪直徑× 10× 10，MMM/臺數 管束型式， 公稱尺寸/片數 3、 板式換熱器型號的表示方法: 三、 管式換熱器: 本表示方法適用于臥式和立式換熱器。 框架結構形式代號 墊片材料代號 換熱器換熱面積 設計壓力 單板公稱換熱面積 板片波紋形式代號 板式換熱器代號 ×××DN-PT/PS-A-LN/D-NT/NS Ⅰ (或Ⅱ ) 采用 碳素鋼、 低合金鋼冷拔鋼管， 其管束分為Ⅰ 、 Ⅱ 類， 一級管束采用 較**、 **冷拔鋼管， 二級采用普通冷拔鋼管。 管/殼程數， 單殼程時， 只寫 Nt。 LN-換熱管公稱長度(m)， d-換熱管外徑(mm)，當采用 Al、 Cu、 Ti 換熱管時， 應在 LN/d 后面加材料符號， 如: LN山東換熱器密封墊/D Cu。 公稱換熱面積(m2)。 管/殼程設計壓力(MPa)，壓 力相等時， 只寫 PT。 公稱直徑(mm)， 對于釜式重拂器用分數表示， 分子為管箱內直徑，分母為園筒內直徑。 **個字母代表前端管箱型式 **個字母代表殼體型式 第三個字母代表后端結構型式 管殼式換熱器的名稱構造一覽表

山東換熱器維修2.結構設計工藝流程 2.1 列管式換熱器的選用步驟: 哪一種流體流經換熱器的管程，哪一種流體流經殼程，下列各點可供選擇時參考(以固定管板式換熱器為例)。 (1)不潔凈和易結垢的流體宜走管內，以便于清洗管子。 (2)腐蝕性的流體宜走管內，以免殼體和管子同時受腐蝕，而且管子也便于清洗和檢修。 (3)壓強高的流體宜走管內，以免殼體受壓。 程，且可采用多管程以增大流速。 (4)粘度大的液體或流量較小的流體，宜走管間，因流體在有折流擋板的殼程流動時，由于流速和流向的不斷改變，在低 Re(Re>100)下即可達到湍流，以提高對流傳熱系數。在選擇流體流徑時，山東換熱器維修首先考慮流體的壓強、防腐蝕及清洗等要求，然后再校核對流傳熱系數和壓強降。 7本設計以油和循環冷卻水作為傳熱媒介，水走管內，油走殼程，因為水的壓強高、循環冷卻水較易結垢、需要提高流速。為便于水垢清洗，應使循環水走管程，大豆油走殼程，綜合考慮做此選擇。 2.2 流體流速的選擇 增加流體在換熱器中的流速，將加大對流傳熱系數，減少污垢在管子表面上沉積的可能性，即降低了污垢熱阻，使總傳熱系數增大，從而可減山東換熱器維修小換熱器的傳熱面積。但是流速增加，又使流體阻力增大，動力消耗就增多。所以適宜的流速要通過經濟衡算才能定出。此外，在選擇流速時，還需考慮結構上的要求:選擇高的流速，使管子的數目減少，對一定的傳熱面積，不得不采用較長的管子或增加程數。管子太長不易清洗，單程變為多程使平均溫度差下降。由于本換熱器設計，總熱負荷小，不需要太高的對流傳熱系數，油和水又是液體，再加之平均溫度的下降影響了換熱，所以在常見流速中選擇了0.5m/s。 2.3 流體兩端溫度的確定 若換熱器中冷熱流體的溫度都由工藝條件所規定，就不存在確定流體兩端溫度的問題。若其中一個流體僅已知進口溫度，則出口溫度應由設計者來確定。例如用冷水冷卻某熱流體，冷水的進口溫度可以根據當地的氣溫條件作出估計，而換熱器出口的冷水溫度，便需要根據經濟衡算來決定。山東換熱器維修為了節省水量，可使水的出口溫度提高些，但傳熱面積就需要加大;為了減小傳熱面積，則要增加水量。兩者是相互矛盾的。本次化工原理課程設計任務書的操作條件給出換熱器中冷熱流體的溫度,因此就不存在確定流體兩端溫度的問題。 2.4 管子的規格和排列方法 (1)選擇管徑時，應盡可能使流速高些，但一般不應超過前面介紹的流速范圍。易結垢、粘度較大的液體宜采山東換熱器維修用較大的管徑。我國目前試用的列管式換熱器系列標準中僅有本設計以油和循環冷卻水作為傳熱媒介，水走管內，油走殼程，因為水的壓強高、循環冷卻水較易結垢、需要提高流速。為便于水垢清洗，應使循環水走管程，大豆油走殼程，綜合考慮做此選擇。 2.2 流體流速的選擇 增加流體在換熱器中的流速，將加大對流傳熱系數，減少污垢在管子表面上沉積的可能性，即降低了污垢熱阻，使總傳熱系數增大，從而可減小換熱器的傳熱面積。但是流速增加，又使流體阻力增大，動力消耗就增多。所以適宜的流速要通過經濟衡算才能定出。此外，在選擇流速時，還需考慮結構上的要求:選擇高的流速，使管子的數目減少，對一定的傳熱面積，不得不采用較長的管子或增加程數。管子太長不易清洗，單程變為多程使平均溫度差下降。由于本換熱器設計，總熱負荷小，不需要太高的對流傳熱系數，山東換熱器維修油和水又是液體，再加之平均溫度的下降影響了換熱，所以在常見流速中選擇了0.5m/s。

山東換熱器密封墊6(2)U 形管換熱器。U 形管換熱器每根管子都彎成 U 形，管子兩端均固定在同一管板上，因此每根管子可以自由伸縮，從而解決補償問題。這種型式換熱器的結構也較簡單，質量輕，適用于高溫和高壓的情況。其主要缺點是管程清洗比較困難;且因管子需一定的彎曲半徑，管板利用率較差。 (3)浮頭式的換熱器。浮頭式換熱器兩端管板中有一端不與外殼固定連接，該端稱為浮頭，這樣當管束和殼體因溫度差較大而熱膨脹不同時，管束連同浮頭就可在殼體內自由伸縮，而與外殼無關，從而解決熱補償問題。另外，由于固定端的管板是以法蘭與殼體相連接的，因此管束可以從殼山東換熱器密封墊體中抽出，便于清洗和檢修。所以浮頭式換熱器應用較為普遍，但結構比較復雜。金屬耗量多，造價較高。 本設計所需要的換熱器用循環冷卻水冷卻，考慮到這一因素，估計該換熱器的管壁溫和殼體壁溫之差較大，當兩流體的溫度差較大時，可以選用固定管板式。而且它具有結構簡單和造價低廉的優點。故本次設計初步確定選用固定管板式。 一般換熱器都用金屬材料制成，其中碳素鋼和低合金鋼大多用于制造中、低壓換熱器;不銹鋼除主山東換熱器密封墊要用于不同的耐腐蝕條件外，奧氏體不銹鋼還可作為耐高、低溫的材料;銅、鋁及其合金多用于制造低溫換熱器;鎳合金則用于高溫條件下;非金屬材料除制作墊片零件外，有些已開始用于制作非金屬材料的耐蝕換熱器，如石墨換熱器、氟塑料換熱器和玻璃換熱器等。 2.結構設計工藝流程 2.1 列管式換熱器的選用步驟: 哪一種流體流經換熱器的管程，哪一種流體流經殼程，下列各點可供選擇時參考(以固定管板式換熱器為例)。 (1)不潔凈和易結垢的流體宜走管內，以便于清洗管子。 (2)腐蝕性的流體宜走管內，以免殼體和管子同時受腐蝕，而且管子也便于清洗和檢修。 (3)壓強高的流體宜走管內，以免殼體受壓。 程，且可采用多管程以增大流速。 (4)山東換熱器密封墊粘度大的液體或流量較小的流體，宜走管間，因流體在有折流擋板的殼程流動時，由于流速和流向的不斷改變，在低 Re(Re>100)下即可達到湍流，以提高對流傳熱系數。在選擇流體流徑時，首先考慮流體的壓強、防腐蝕及清洗等要求，然后再校核對流傳熱系數和壓強降。 (2)U 形管換熱器。U 形管換熱器每根管子都彎成 U 形，管子兩端均固定在同一管板上，因此每根管子可以自由伸縮，從而解決補償問題。這種型式換熱器的結構也較簡單，質量輕，適用于高溫和高壓的情況。其主要缺點是管程清洗比較困難;且因管子需一定的彎曲半徑，管板利用率較差。 (3)浮頭式的換熱器。浮頭式換熱器兩端管板中有一端不與外殼固定連接，該端稱為浮頭，這樣當管束和殼山東換熱器密封墊體因溫度差較大而熱膨脹不同時，管束連同浮頭就可在殼體內自由伸縮，而與外殼無關，從而解決熱補償問題。另外，由于固定端的管板是以法蘭與殼體相連接的，因此管束可以從殼體中抽出，便于清洗和檢修。所以浮頭式換熱器應用較為普遍，但結構比較復雜。金屬耗量多，造價較高。 本設計所需要的換熱器用循環冷卻水冷卻，考慮到這一因素，估計該換熱器的管壁溫和殼體壁溫之差較大，當兩流體的溫度差較大時，可以選用固定管板式。而且它具有結構簡單和造價低廉的優點。故本次設計初步確定選用固定管板式。 一般換熱器都用金屬材料制成，其中碳素鋼和低合金鋼大多用于制造中、低壓換熱器;不銹鋼除主要用于不同的耐腐蝕條件外，奧山東換熱器密封墊氏體不銹鋼還可作為耐高、低溫的材料;銅、鋁及其合金多用于制造低溫換熱器;鎳合金則用于高溫條件下;非金屬材料除制作墊片零件外，有些已開始用于制作非金屬材料的耐蝕換熱器，如石墨換熱器、氟塑料換熱器和玻璃換熱器等。

山東換熱器清洗(6)通過化工工藝計算，由總傳熱速率方程 Q=KSΔtm 初步算出傳熱面積 S，并確定換熱器的基本尺寸按系列標準選擇設備規格。 (7)計算管程、殼程 (8)計算初選設備的管、殼程流體的壓強降，如超過工藝允許的范圍，需調整流速，再確定管程數或折流板間距，或選擇另一規格的換熱器，重新計算壓降直到壓強降滿足要求為止。以上設計過程還要牽涉到大量公式，其具體計算式子可以參考文獻[1]。 1m 初步算出傳熱面積 S，并確定換熱器的基本尺寸按系列標準選擇設備規格。 (7)計算管程、殼程 (8)計算初選設備的管、殼程流體的壓強降，如超過工藝允許的范圍，需調整流速，再山東換熱器清洗確定管程數或折流板間距，或選擇另一規格的換熱器，重新計算壓降直到壓強降滿足要求為止。以上設計過程還要牽涉到大量公式，其具體計算式子可以參考文獻[1]。 1.換熱器的選擇: 兩流體溫度變化情況:熱流體大豆油的入口溫度 133℃，出口溫度 40℃;冷流體(循環水)進口溫度 30℃，出口溫度 40℃。由于兩流體的溫度不同，所以使管束和殼體的溫度也不一樣，因此它們的熱膨脹程度也有差別。 列管式換熱器中，由于冷熱兩流體溫度不山東換熱器清洗同，使殼體和管束的溫度也不同。因此它們的熱膨脹程度也有差別。若兩流體的溫度相差較大時，就可能由于應力而引起設備的變形，甚至彎曲和斷裂，或管子從管板上松脫，因此**采用適當的溫差補償措施，消除或減小熱應力。根據采取熱補償方法的不同，列管換熱器可分為以下幾種主要型式: (1)固定管板式。所謂固定管板式，即兩端管板和殼體連接成一體的結構形式，因此它具有結構簡單和造價低廉的優點，但殼程清洗困難，因此要求殼方流體應是較清潔且不容易結垢的物料。當兩流體的溫度差較大時，應考慮熱補償。而具有補償圈(或稱膨脹節)的固定管板式換熱器，即在外殼的適當部位焊上一個補償圈，當外殼和管束膨脹不同時，補償圈發生彈性變山東換熱器清洗形(拉伸或壓縮)，以適應外殼和管束的不同熱膨脹。此法適用于兩流體溫度差小于 120℃殼程壓力小于 60MPa 的場合。 換熱器的選擇: 兩流體溫度變化情況:熱流體大豆油的入口溫度 133℃，出口溫度 40℃;冷流體(循環水)進口溫度 30℃，出口溫度 40℃。由于兩流體的溫度不同，所以使管束和殼體的溫度也不一樣，因此它們的熱膨脹程度也有差別。 列管式換熱器中，由于冷熱兩流體溫度不同，使殼體和管束的溫度也不同。因此它們的熱膨脹程度也有山東換熱器清洗差別。若兩流體的溫度相差較大時，就可能由于應力而引起設備的變形，甚至彎曲和斷裂，或管子從管板上松脫，因此**采用適當的溫差補償措施，消除或減小熱應力。根據采取熱補償方法的不同，列管換熱器可分為以下幾種主要型式: (1)固定管板式。所謂固定管板式，即兩端管板和殼體連接成一體的結構形式，因此它具有結構簡單和造價低廉的優點，但殼程清洗困難，因此要求殼方流體應是較清潔且不容易結垢的物料。當兩流體的溫度差較大時，應考慮熱補償。而具有補償圈(或稱膨脹節)的固定管板式換熱器，即在外殼的適當部位焊上一個補償圈，當外殼和管束膨脹不同時，補償圈發生彈性變形(拉伸或壓縮)，以適應外殼和管束的不同熱膨脹。此法適用于兩山東換熱器清洗流體溫度差小于 120℃殼程壓力小于 60MPa 的場合。

隨著現代化工業的快速發展，冷卻水的使用不僅用量越來越大，同時大量循環交換設備中存在的水垢由于得不到科學的清洗，導致了能源的消耗和環境的破壞，在設備遭到損害的同時降低了運行效率。冷卻水在熱交換過程中，由于冷媒流體（冷凍水）吸收了工作流體（冷卻水）的熱量，使其溫度上升，此時原來溶于水中的Ca（HCO3）2和Mg（HCO3）2在溫度的作用下析出CO2生成微溶于水的CaCO3和MgCO3。由于CaCO3和MgCO3的溶解度隨溫度的上升而下降，從水中結晶析出，當這些結晶物不斷地沉積于換熱器表面，便形成了很硬的水垢，不但影響了換熱效率，同時增加了能耗，甚至還會因冷卻水的流量不足和壓力降低導致停機、停產。

　　清洗在化學工業的生產過程中，由于很多方面的原因，換熱器設備等和管道線路線中都會產生很多如結焦、油污垢、水垢、沉積物、腐蝕產物、聚合物、菌類、藻類、粘泥等污垢。

　　產生的這些污垢會使設備和管道線路失效，裝置系統會發生生產下降，能耗、物耗增加等不良情況，污垢腐蝕特別嚴重時還會使流程中斷，裝置系統被迫停產，直接造成各種經濟損失，甚至還有可能發生惡性生產事故。

　　在科學發展的今天要想完全的避免污垢的產生是幾乎不可能的，所以，換熱器等設備的清洗便成為工業生產，尤其是石油化工及熱電工廠生產中所不可缺少的一個重要環節。

換熱器按傳熱方式的不同分類：

　　1、混合式換熱器

　　這類換熱器的主要工作原理是兩種介質經接觸而相互傳遞熱量，實現傳熱，接觸面積直接影響到傳熱量，這類換熱器的介質通常一種是氣體，另一種為液體，主要是以涼水塔設備為主體的傳熱設備，但通常又涉及傳質，故很難區分與塔器的關系，通常歸口為塔式設備，化工廠和發電廠用涼水塔為最典型的混合式換熱器。

　　2、蓄能式換熱器（簡稱蓄能器）

　　這種換熱器的原理是熱介質先通過加熱固體物質達到一定溫度后，冷介質再通過固體物質被加熱，冷熱交替使之到達傳熱量的目的。主要用于回收和利用高溫廢氣的熱量。

　　3、間壁式換熱器

　　這類換熱器原理是冷、熱兩種介質被固體間壁隔開，并通過間壁進行熱量交換的，這類換熱器的用量非常大，占總量的99%。根據結構不同可分為管式、板式，其他型式。

夾套式換熱器是間壁式換熱器的一種，在容器外壁安裝夾套制成，結構簡單；但其加熱面受容器壁面限制，傳熱系數也不高。為提高傳熱系數且使釜內液體受熱均勻，可在釜內安裝攪拌器.當夾套中通入冷卻水或無相變的加熱劑時，亦可在夾套中設置螺旋隔板或其它增加湍動的措施，以提高夾套一側的給熱系數。為補充傳熱面的不足，也可在釜內部安裝蛇管。夾套式換熱器廣泛用于反應過程的加熱和冷卻。

　　夾套式換熱器主要用于反應器中，裝在反應器外部形成一個封閉的夾層，使流體進入夾層內，通過器壁與反應器內物料進行熱交換。夾套式換熱器的結構比較簡單，能在物料反應的同時進行換熱，省去了另設換熱設備的麻煩。夾套式換熱器缺點是由于夾套的傳熱面不大，夾套間隙比較狹窄，流體流動速度不大，傳熱系數不高。夾套式換熱器主要應用于用蒸氣加熱或用冷水冷卻控制反應器內反應溫度和壓力的場合。因夾套內無法清洗，故不適于容易生垢和帶有污物的介質進入夾套。

　　夾套式換熱器在容器外壁安裝夾套制成結構簡樸;但其加熱面受容器壁面限制傳熱系數也不高.為提高傳熱系數且使釜內液體受熱均勻可在釜內安裝攪拌器.當夾套中通入冷卻水或無相變的加熱劑時亦可在夾套中設置螺旋隔板或其它增加湍動的措施以提高夾套一側的給熱系數.為補充傳熱面的不足也可在釜內部安裝蛇管.夾套式換熱器廣泛用于反應過程的加熱和冷卻。

　　應該注意帶夾套換熱的反應器，它的外筒受夾套內介質壓力的作用，屬于內壓容器；而內筒則屬于外壓容器，所以在生產過程中一定要控制夾套介質的壓力，如超過允許壓力值，很可能使反應器內筒失穩而被壓癟，造成設備損壞。

冷凝器側應用：

1 冷卻塔水冷卻凝結水

2 海水、河水或井水冷卻凝結水

3 乙二醇冷卻凝結水

4 短路冷凍機組系統

5 地下水冷/熱源系統

6 熱回收系統

冷凝水側熱交換器可以起到以下作用：

保護冷凝器免受污染、結垢和腐蝕

代替冷凝器承受冷卻水側壓力

能夠在季節許可時不運行冷凍機組

能夠實現熱回收

節省昂貴的添加劑

冷卻塔水冷卻凝結水

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海水、河水、或井水冷卻凝結水

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乙二醇冷卻凝結水

短路冷凍機組系統

地下水冷/熱源系統

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熱回收系統

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蒸發側的應用：

1 壓力接力系統

2 分離冷卻循環水 (無壓力接力功能)

3 蓄冰系統

4 區域供冷系統

5 天花板供冷系統

蒸發器側熱交換器可以起到以下作用：

避免冷凍機組承受高壓(壓力接力系統)

減少昂貴、低效添加劑的用量

分離冷卻水系統，以保證局部系統清潔度很高(電子元件生產)

減少泄漏所帶來的損害

板式換熱器結垢堵塞的主要原因及其危害

供熱領域中，由于水處理設備運行不當，未達到軟化要求的軟化水直接補入系統中，使水中的可溶性鈣、鎂鹽遇熱分解為碳酸鈣和氫氧化鎂沉淀物黏結在換熱器的受熱面上，形成了堅硬的水垢。由于水垢的導熱性能差，造成了換熱器換熱效率的降低以及系統阻力的增加，從而影響了供熱的效果，給供熱單位造成了嚴重的能源浪費。

工業系統中，帶有顆粒物和纖維的流體進入換熱器，當換熱器流速設計不合理或者流道寬度小于允許寬度時，顆粒物和纖維就會慢慢沉積在換熱器流道底部，造成換熱器流通不暢阻力增加，嚴重時換熱器不再換熱，嚴重影響系統工藝運行。

板式換熱器民用結垢和工藝堵塞的清洗方式

2.1.清洗劑的選擇

清洗劑的選擇，目前采用的是酸洗，它包括有機酸和無機酸。有機酸主要有：草酸、甲酸等。無機酸主要有：鹽酸、硝酸等。根據換熱器結垢和工藝、材質和水垢成分分析得出：

１）換熱器流通面積小，內部結構復雜，清洗液若產生沉淀不易排放。

２）換熱器材質為鎳鈦合金，使用鹽酸為清洗液，容易對板片產生強腐蝕，縮短換熱器的使用壽命。

通過反復試驗發現，選擇甲酸作為清洗液效果最佳。在甲酸清洗液中加入緩沖劑和表面活性劑，清洗效果更好，并可降低清洗液對板片的腐蝕。

通過對水垢樣本的化學試驗研究表明，甲酸能夠有效地清除水垢。通過酸液浸泡試驗，發現甲酸能有效地清除附在板片上的水垢，同時它對換熱器板片的腐蝕作用也很小。

2.2.清除水垢的基本原理

１）溶解作用：酸溶液容易與鈣、鎂碳酸鹽水垢發生反應，生成易溶化合物，使水垢溶解。

２）剝離作用：酸溶液能溶解金屬表面的氧化物，破壞與水垢的結合，從而使附著在金屬氧化物表面的水垢剝離，并脫落下來。

３）氣掀作用：酸溶液與鈣、鎂、碳酸鹽水垢發生反應后，產生大量的二氧化碳。二氧化碳氣體在溢出過程中，對于難溶或溶解較慢的水垢層，具有一定的掀動力，使水垢從換熱器受熱表面脫落下來。

４）疏松作用：對于含有硅酸鹽和硫酸鹽混合水垢，由于鈣、鎂、碳酸鹽和鐵的氧化物在酸溶液中溶解，殘留的水垢會變得疏松，很容易被流動的酸溶液沖刷下來。

2.1.清洗水垢的工藝要求

１）酸洗溫度：提升酸洗溫度有利于提高除垢效果，如果溫度過高就會加劇酸洗液對換熱器板片的腐蝕，通過反復試驗發現，酸洗溫度控制在６０℃為宜。

２）酸洗液濃度：根據反復試驗得出，酸洗液應按甲酸８１．０％、水１７．０％、緩沖劑１．２％、表面活性劑０．８％的濃度配制，清洗效果極佳。

３）酸洗方法及時間：酸洗方法應以靜態浸泡和動態循環相結合的方法進行。酸洗時間為先靜態浸泡２ｈ，然后動態循環３￣４ｈ。在酸洗過程中應經常取樣化驗酸洗濃度，當相鄰兩次化驗濃度差值低于０．２％時，即可認為酸洗反應結束。

４）鈍化處理：酸洗結束后，板式換熱器表面的水垢和金屬氧化物絕大部分被溶解脫落，暴露出嶄新的金屬，極易腐蝕，因此在酸洗后，對換熱器板片進行鈍化處理。

2.4.清洗水垢的具體步驟

１）沖冼：酸洗前，先對換熱器進行開式沖洗，使換熱器內部沒有泥、垢等雜質，這樣既能提高酸洗的效果，也可降低酸洗的耗酸量。

２）將清洗液倒入清洗設備，然后再注入換熱器中。

３）酸洗：將注滿酸溶液的換熱器靜態浸泡２ｈ，然后連續動態循環３￣４ｈ，其間每隔０．５ｈ進行正反交替清洗。酸洗結束后，若酸液ｐＨ值大于２，酸液可重復使用，否則，應將酸洗液稀釋中和后排掉。

４）堿洗：酸洗結束后，用ＮａＯＨ，Ｎａ３ＰＯ４，軟化水按一定的比例配制好，利用動態循環的方式對換熱器進行堿洗，達到酸堿中和，使換熱器板片不再腐蝕。

５）水洗：堿洗結束后，用清潔的軟化水，反復對換熱器進行沖洗０．５ｈ，將換熱器內的殘渣徹底沖洗干凈。

６）記錄：清洗過程中，應嚴格記錄各步驟的時間，以檢查清洗效果。

在工業系統例如電廠和大量污水處理中，由于換熱器非常大，水質很臟，換熱器會出現經常性的堵塞和結垢，此時換熱器再拆開處理就變得非常困難。解決的辦法主要是系統反向沖洗和內置過濾器。

常規反向沖洗系統是在換熱器進出口管道上安裝反向沖洗閥，沖洗閥口徑要和系統管路相匹配，當系統運行阻力大于設計阻力一倍時，可以判斷換熱器發生了堵塞，此時應停止換熱器運行，關閉換熱器進出口閥門，換熱器出口沖洗閥接至少0.2MPA壓力清水，打開換熱器出口和進口清洗閥，清水從換熱器進口清洗閥流出，當流出的水從渾濁變清澈后，可以重新接入洗垢用的清洗劑，對換熱器進行去垢處理。

還有一種辦法是在換熱器水質比較臟的一側，例如開式循環水側，在換熱器的進口通徑中，裝入和換熱器通徑大小一致的內置濾網，開式水進入換熱器前，會先經過內置濾網過濾，然后才會進行換熱。運行一段時間后，就可從換熱器背板盲法蘭處，打開盲法蘭，把內置濾網抽出，進行沖洗或更換濾網，此種工藝也同樣不用拆開換熱器就可以進行清洗，節約了時間和資源，也不會影響工藝生產。

但是要說明的是，無論是反向沖洗還是內置過濾裝置，對換熱器的堵塞和結垢都只是起了延緩作用，而不能真正解決換熱器的堵塞和結垢，要想延長換熱器堵塞時間，最主要還是要從換熱器初始設計時就要選擇更加合理不宜堵塞的板型。要想完全去除換熱器的水垢，還是要把換熱器拆開進行酸洗和堿洗處理。

最后，換熱器拆開清洗結束后，要對換熱器進行打壓試驗，合格后方可使用。